estrutura sismo-resistente da gaiola pombalina

Conferência Internacional sobre Reabilitação de Estruturas Antigas de Alvenaria
ESTRUTURA SISMO-RESISTENTE DA GAIOLA POMBALINA:
PASSADO E FUTURO
Mário Lopes
Prof. Auxiliar
ICIST
Lisboa-Portugal
SUMÁRIO
Este artigo descreve as estruturas pombalinas edificadas em Lisboa e outras regiões de Portugal durante a
reconstrução após o sismo de 1755, bem como os seus mecanismos de resistência sísmica. Neste contexto
discute-se a função que a Gaiola Pombalina ainda tem ou pode ter na resistência dos edifícios Pombalinos
actuais a futuros sismos e os efeitos, em geral negativos, das alterações a que estes edifícios têm sido submetidos
após a construção original. Discutem-se estratégias e técnicas de reforço com vista a melhorar a resistência
sísmica dos edifícios actuais. Também se discute a viabilização económica de intervenções de reforço, e a
importância da preservação e valorização dos valores patrimoniais que a Baixa de Lisboa encerra, em particular
a estrutura sismo-resistente da Gaiola Pombalina
1. INTRODUÇÃO
A reconstrução de Lisboa após o sismo de 1755 foi feita com base numa estrutura sismo-resistente baseada em
treliças tridimensionais em madeira que resistiam a forças horizontais em qualquer direcção, como as induzidas
pelos sismos nas construções, a chamada Gaiola Pombalina. Foi a primeira vez na História da Humanidade que
uma cidade inteira foi construída com o objectivo de assegurar a sua resistência a sismos futuros. Assim a Baixa
Pombalina de Lisboa é um marco da História da Humanidade, e uma parte importante do Património construído
de Portugal. Para grande parte da população a construção Pombalina é apenas uma curiosidade histórica, de que
ouviram falar quando na juventude estudaram o sismo de 1755 na disciplina de História, sendo o seu valor
cultural reconhecido essencialmente nos extractos mais cultos da sociedade. Mas no essencial, tanto uns como
outros apenas dão valor à construção Pombalina pelo seu valor histórico.
No entanto a investigação feita nos últimos quinze anos tem demonstrado que a Gaiola Pombalina é muito mais
do que isso. Tem demonstrado que a construção Pombalina ainda hoje confere resistência sísmica a muitos dos
edifícios construídos durante 1 século em Lisboa após o terramoto de 1755. Essa investigação também tem
demonstrado que mesmo em edifícios adulterados e enfraquecidos por intervenções pouco criteriosas após a
construção original, em particular durante o século XX, a Gaiola pode servir de base a um reforço estrutural antisísmico menos extensivo e intrusivo do que seria necessário se a Gaiola não existisse.
2. BREVE DESCRIÇÃO DAS ESTRUTURAS POMBALINAS
A reconstrução da Baixa de Lisboa e em menor escala de outros aglomerados urbanos afectados pelo terramoto
de 1755 foi feita com o cuidado de conferir aos edifícios resistência sísmica de forma a que pudessem resistir a
futuros sismos. A principal característica estrutural da construção pombalina é a chamada Gaiola Pombalina,
uma estrutura de madeira capaz de resistir a forças horizontais em qualquer direcção, bem como a cargas
verticais.
A Gaiola é constituída por diversos painéis planos (frontais) que se compatibilizam através de prumos verticais
comuns.. Geometricamente cada painel é constituído por um conjunto de triângulos, semelhante às treliças
metálicas de estruturas actuais. Como o triângulo é a única figura geométrica que não se pode deformar sem
variar o comprimento dos lados, os painéis apenas precisam de mobilizar a resistência axial das barras de
madeira para resistir bem tanto a cargas verticais como a cargas horizontais no seu plano. A compatibilização
dos diversos painéis planos ortogonais através de prumos verticais comuns dá origem a uma treliça
tridimensional capaz de resistir a cargas em qualquer direcção. Os frontais encontram-se em geral embebidos em
painéis preenchidos com alvenaria e com acabamento exterior, pelo que em geral a estrutura de madeira não é
vísivel. A figura 1 mostra fotografias da Gaiola depois de removida a alvenaria, num edifício pombalino
93
International Conference on Rehabilitation of Ancient Masonry Structures
recentemente demolido em Lisboa. Normalmente a Gaiola existe em paredes interiores acima do 1º andar, sendo
as fachadas e as empenas em alvenaria de pedra ordinária. Os pavimentos acima do 1º andar são constituídos por
travessas de madeira apoiadas em barrotes transversais, que se apoiam nas paredes exteriores e nos frontais. Nas
construções de melhor qualidade os barrotes são peças únicas de fachada a fachada e em outras são emendados
sobre os frontais, perdendo continuidade. Os barrotes dos pavimentos e os frontais são amarrados no interior das
paredes de alvenaria, embora haja dúvidas sobre a resistência destas ligações. As ligações entre barrotes são
feitas por meio de entalhes e usando pregos, como se ilustra na figura 2.
Figura 1: Gaiola Pombalina após remoção da alvenaria
Figura 2: Ligações entre peças de madeira dos frontais [1]
Os tectos do rés-do-chão (pavimentos do 1º andar) são em geral construídos com arcos ou abóbadas de alvenaria,
de que se apresentam exemplos na figura 3, para assegurarem uma função corta-fogo entre o rés-do-chão e os
andares superiores, bem como para impedir a propagação de humidades para a estrutura de madeira dos andares
superiores. Ao nível do rés-do-chão, onde a Gaiola em geral não existe, os arcos e abóbadas apoiam-se em
pilares de alvenaria de pedra e nas paredes exteriores e de empena.
94
Conferência Internacional sobre Reabilitação de Estruturas Antigas de Alvenaria
Figura 3: Exemplos de tectos abobadados e em arco no rés-do-chão [2 e 3]
Outra característica da construção pombalina, tendo em conta a sua aplicação à escala de uma cidade, era a
standardarização e industrialização dos processos construtivos. Os carpinteiros edificavam os frontais e
posteriormente os pedreiros faziam os preenchimentos de alvenaria. As paredes de empena são comuns aos
edifícios de ambos os lados e em geral prolongavam-se acima do topo de ambos, constituindo assim uma
barreira à propagação de potenciais incêndios. Dado que a construção dos diferentes edifícios de um quarteirão
não era em geral simultânea, existem superfícies de separação nítida entre fachadas e empenas, devido à não
simultaneidade da sua construção. A standardarização estendeu-se também para lá do edifício individual. Os
quarteirões dispõem-se entre um conjunto de ruas ortogonais dando origem a quarteirões rectangulares e os
edifícios tinham, de acordo com os planos da reconstrução, todos a mesma altura, com rés-do-chão, 3 pisos
elevados e águas furtadas. Conseguia-se assim um conjunto de edifícios de características dinâmicas semelhantes
e um melhor comportamento sísmico do conjunto.
Como os terrenos de fundação na Baixa de Lisboa apresentam fraca capacidade de carga, os elementos verticais
de suporte assentam sobre um engradado de madeira apoiado num conjunto de estacas de madeira de pequeno
diâmetro e comprimento reduzido (cerca de 5m). A figura 4 mostra o esquema construtivo e uma fotografia do
topo das estacas, obtida nas caves do Museu do BCP.
Figura 4: Esquema de fundação e estacas [2]
3. RESISTÊNCIA SÍSMICA NA ACTUALIDADE
A atenção crescente que a sociedade e a comunidade técnica dedicam às estruturas construídas, levou a que em
particular a partir da década de 1990 se efectuassem numerosos estudos experimentais e analíticos sobre o seu
potencial desempenho estrutural, em particular sob acções sísmicas. No Instituto Superior Técnico (IST) o
primeiro trabalho de avaliação da resistência sísmica de edifícios antigos, baseado num conjunto de testes à
95
International Conference on Rehabilitation of Ancient Masonry Structures
rotura realizados in situ complementados com a análise da estrutura, realizou-se em 1994 e incidiu sobre um
edifício gaioleiro [4]. Nestes testes partes da estrutura existente foram usados como parede de reacção de forma a
aplicar forças horizontais suficientemente elevadas para levar os elementos testados à rotura. A Figura 5 mostra
o teste sobre parte da fachada (incluindo detalhes da instrumentação) que foi divida em duas partes desiguais: a
menor que foi testada e a maior (mais resistente) que serviu de ponto de apoio dos macacos que aplicaram as
forças.
Figura 5: Testes à rotura in situ [4]
Este trabalho pôs a nu as tremendas fraquezas estruturais deste tipo de edifícios, em particular para acções
sísmicas. No entanto esta conclusão não é extrapolável para edifícios pombalinos, como os trabalhos posteriores
vieram a revelar. No início da década de 2000, Rafaela Cardoso [2] analisou com detalhe um modelo de um
edifício pombalino com rés-do-chão, 4 pisos e águas furtadas, com os números 210 a 220 da Rua da Prata em
Lisboa, que se mostra na figura 6 e a cujo projecto/levantamento teve acesso. No entanto não houve
possibilidade de efectuar uma vistoria detalhada ao edifício nem de caracterizar experimentalmente os materiais.
Assim o modelo baseou-se em valores médios das propriedades das alvenarias, tendo as características dos
frontais sido alvo de calibração experimental.
Figura 6: Edifício da Rua da Prata [2]
96
Conferência Internacional sobre Reabilitação de Estruturas Antigas de Alvenaria
A análise iterativa, para ter conta em cada iteração a rotura das ligações na iteração anterior, revelou que o modo
de rotura do edifício seria por queda da fachada principal para fora do seu plano devido à rotura sequencial das
ligações frontal/fachada principal. A rotura ocorreria para uma acção sísmica de cerca de 40% da prescrita no
RSA [5] se se assumisse que a resistência à tracção das ligações aos frontais era fraca (considerou-se um
coeficiente de amortecimento x=10% e um coeficiente de comportamento q=1,5). Se no entanto esse modo de
rotura não ocorresse por as ligações terem mais resistência do que assumido ou porque fosse evitado pelo reforço
das ligações, a estrutura resistiria a cerca de 100% da acção sísmica regulamentar e o colapso ocorreria nas
colunas e paredes entre o rés-do-chão e o 1º andar. É provável que muitos edifícios pombalinos originais
tivessem capacidade para resistir a sismos ainda mais fortes, pois o edifício analisado deve ser um pombalino
tardio, pois tem mais 1 piso do que a construção pombalina original. Esta conclusão é extrapolável para a
actualidade, desde que a estrutura não tenha sido adulterada após a construção original, dado o bom estado de
conservação das madeiras em edifícios que não se degradaram ao longo do tempo. Por exemplo a figura 7 mostra
partes de frontais pombalinos, removidos recentemente um edifício da Baixa de Lisboa, em excelentes condições
de conservação. Embora possa haver dúvidas sobre a resistência real das ligações entre as fachadas e os frontais,
que em projectos concretos deveriam ser analisadas em cada edifício, o resultado (a capacidade para resistir ao
sismo regulamentar actual) é notável para edifícios construídos há duzentos anos atrás.
Figura 7: Exemplo de excelente estado de conservação da madeira de frontais pombalinos na actualidade
Outro aspecto relevante deste estudo foi a calibração das propriedades dos frontais. Além de terem sido
comparadas diversas formas de modelar matematicamente os mesmos, considerando sempre as peças de madeira
dos frontais individualmente como peças lineares articuladas, compararam-se os valores analíticos da rigidez
com resultados experimentais. Para este efeito utilizaram-se resultados de ensaios de painéis de frontal à escala
natural realizados no Laborátório Nacional de Engenharia Civil (LNEC) para a firma OZ, Lda [6] e outro
conjunto de ensaios em modelo reduzido de frontais, também realizados no LNEC [7]. Os painéis à escala
natural foram retirados de um edifício pombalino e cuidadosamente transportados para o LNEC. A figura 8
mostra o esquema de ensaio e um painel após o teste.
A comparação mostrou que os resultados analíticos sobrestimavam sempre a rigidez experimental, para o que
foram identificadas 3 causas possíveis: 1 - as ligações de extremidade das diagonais traccionadas da Gaiola,
inicialmente consideradas no modelo analítico, não tinham capacidade de transmitir as forças de tracção
mobilizáveis nas diagonais; 2 - a alvenaria quase não contribuía para a rigidez dos painéis, pois tende a destacarse das peças de madeira da Gaiola quando o conjunto se começa a deformar; esta conclusão foi reforçada
recentemente durante um conjunto de testes de painéis semelhantes aos frontais pombalinos construídos e
testados no Laboratório de Estruturas e Resistência de Materiais do IST [8], sendo a principal diferença o facto
de a argamassa da alvenaria ser hidráulica e não de cal aérea, podendo assim inferir-se que aos painéis testados
têm alvenaria mais resistente que os pombalinos originais; mesmo assim nota-se claramente a separação entre a
alvenaria de enchimento e as peças de madeira da Gaiola na figura 9, que mostra um dos painéis sujeito a
deformações significativas; confirma-se assim a pouca relevância das características da alvenaria para o
97
International Conference on Rehabilitation of Ancient Masonry Structures
desempenho sísmico; 3 - as folgas nas ligações entre barrotes permitem deformações iniciais antes de mobilizar
as diagonais comprimidas.
Figura 8: Esquema de ensaio e aspecto de um painel após o ensaio [6]
A figura 10 mostra a existência destas folgas em ligações e o diagrama de comportamento associado. Esta
conclusão sobre as folgas foi confirmada por comparação com os resultados de outro conjunto de ensaios
realizado no LNEC [7]. Estes incidiram sobre modelos de cruzes de Stº André constituintes dos frontais,
construídos à escala 1.3, e testados sob compressão diagonal. A figura11 mostra um dos modelos, esquema de
ensaio e um painel após os testes, que evidenciaram não só as folgas nas ligações como também a separação
entre a Gaiola e a alvenaria de enchimento.
Figura 9: Separação alvenaria de enchimento-Gaiola [8]
Figura 10: Ligações com folga e diagrama força-deslocamento [2]
98
Conferência Internacional sobre Reabilitação de Estruturas Antigas de Alvenaria
Figura 11: Esquema de ensaio e painel após o ensaio [7]
No sentido de aprofundar o estudo da influência dos enchimentos de alvenaria no comportamento dos frontais
pombalinos foi realizado recentemente no IST um estudo com base experimental [9] em que se testou testou a
diferença de comportamento entre painéis com e sem enchimentos de alvenaria. Os resultados mostraram que a
alvenaria contribui para impedir a encurvadura da diagonal comprimida de madeira, que ocorre na zona central
onde a secção transversal se reduz a metade devido à intersecção com a outra diagonal, como se pode observar
na figura 12. Nestes testes também se observou que a alvenaria também induziu um aumento de rigidez global,
apesar de para níveis elevados de deformação a alvenaria se destacar da estrutura de madeira em algumas
localizações. No entanto a boa qualidade da execução e dos materiais da alvenaria deixa algumas dúvidas se este
aumento de rigidez se registaria, ou não seria menos acentuado, nos edifícios pombalinos reais.
Figura 12: Frontais com e sem alvenaria após rotura [9]
Além dos estudos sobre edifícios individuais foi também realizado um estudo de um quarteirão inteiro para a
firma STAP, pois as paredes meeiras (empenas) são comuns a edifícios adjacentes e por isso os edifícios
interagem uns com os outros [10]. A principal conclusão deste estudo é que o quarteirão não exibe
comportamento de piso rígido devido à flexibilidade dos pavimentos. Estes exibem muito limitada resistência e
rigidez à distorção, podendo no entanto a rigidez axial ser suficiente para fazer alguns edifícios moverem-se em
banda nos modos de vibração de menor frequência, enquanto a configuração deformada destes modos nos
restantes edifícios e na própria banda na direcção perpendicular mostra deslocamentos muito reduzidos em
comparação com os deslocamentos na direcção da banda. A figura 13 mostra a configuração em planta de dois
destes modos de vibração. A outra conclusão deste estudo é que a partilha das paredes meeiras faz com que os
edifícios restrinjam as rotações uns dos outros, pois cada um não roda independentemente dos adjacentes.
Além do IST e do LNEC, também noutras instituições de investigação tem havido interesse no estudo dos
edifícios pombalinos. Por exemplo na Universidade do Minho analisou-se com detalhe o potencial desempenho
sísmico do quarteirão do Martinho da Arcada [11], em que vários edifícios já haviam sido alvo de intervenções
99
International Conference on Rehabilitation of Ancient Masonry Structures
pouco criteriosas durante o século XX, com introdução de elementos de aço e betão. O quarteirão localiza-se na
esquina da rua da Prata com Praça do Comércio. Com base num modelo analítico do quarteirão com
propriedades dos materiais calibradas experimentalmente, chegou-se à conclusão de que o edifício mais fraco do
quarteirão resistiria a um sismo de cerca de 70% do sismo regulamentar do RSA.
Figura 13: Configuração em planta dos1º e 2º modos de vibração de um quarteirão [10]
Uma das poucas questões técnicas relativas aos edifícios pombalinos que tem merecido alguma atenção da
opinião pública é o estado das suas fundações. Há uns anos atrás detectaram-se alguns “buracos” no subsolo da
Baixa de Lisboa, presume-se que causados por alterações no escoamento das águas subterrâneas nessa zona,
devido a numerosas obras subterrâneas. Também se têm observado variações significativas nos níveis freáticos,
por exemplo nas caves do Museu do BCP, em que o topo de algumas estacas de madeira está visível, como se
pode observar na figura 4. Como se sabe estas variações podem levar ao apodrecimento das estacas, que tem
sido detectado em alguns casos.
Face à situação descrita pode concluir-se que os edifícios pombalinos não estão apoiados exclusivamente nas
estacas de madeira por duas razões: 1 - se estivessem as consequências seriam mais gravosas do que observado
até agora, com fendilhação generalizada em alguns edifícios ou até mesmo colapso; 2 - as estacas têm
comprimentos reduzidos, da ordem dos 5m, encontrando-se o solo competente a profundidades bastante maiores
em grande parte da Baixa. Pensa-se assim que o papel das estacas terá sido essencialmente o de compactar o
aterro superficial em que os edifícios de facto se apoiam, feito após o sismo de 1755 em grande parte com
destroços dos edifícios destruídos pelo terramoto. Assim este aterro actua como um gigantesco ensoleiramento
geral, degradando as tensões e transmitindo-as aos solos subjacentes, de fraca capacidade de carga. Embora esta
seja uma análise qualitativa, tentou-se substanciá-la melhor estudando a sensibilidade dos edifícios pombalinos a
assentamentos de apoio, pois o apodrecimento das estacas pode não por em causa a capacidade de suporte
vertical no curto prazo, mas ao deixar vazios ao nível das fundações pode causar assentamentos de apoio. Assim
analisaram-se os efeitos de deslocamentos diferenciais com diferentes perfis na base do modelo do edifício
analisado em [2]. Os resultados[12] indicam que seriam necessários assentamentos diferenciais da ordem de
20cm do centro para a periferia do edifício para se produzir rotura de ligações ou fendilhação significativa
(eventualmente à excepção do pavimento do 1º piso, em alvenaria), ou seja, esses assentamentos têm de ter uma
dimensão considerável para terem efeitos significativos na maior parte do edifício. No entanto isto não significa
que o apodrecimento das estacas não tenha importância, pois os vazios assim criados, mesmo sem grandes
consequências visíveis a curto prazo, podem induzir assentamentos significativos durante a ocorrência de um
sismo por alteração das condições da fundação, enfraquecendo os edifícios e potenciando maiores danos.
Outra questão muito importante que afecta a resistência sísmica dos edifícios pombalinos na actualidade são as
intervenções que foram sofrendo ao longo do tempo, normalmente associadas à introdução de novas
funcionalidades, ampliações com introdução de mais pisos ou adaptação a novos usos. Na figura 14 [13] mostrase um caso de canalizações introduzidas provavelmente no século XX no interior de uma parede de frontal
cortando as barras de madeira e enfraquecendo fortemente a resistência do frontal, em particular a cargas
horizontais e outro caso em que os atravessamentos da parede se fazem na perpendicular ao plano desta com
menos interferência na estrutura de madeira (que não deveria existir). A figura 15 [14] mostra uma rua da Baixa
de Lisboa em que se pode ver claramente que a altura dos edifícios é bastante variável, quando os planos
100
Conferência Internacional sobre Reabilitação de Estruturas Antigas de Alvenaria
originais da reconstrução de Lisboa previam edifícios todos da mesma altura. As diferenças devem-se na maioria
dos casos a pisos acrescentados após a construção original, o que agrava fortemente os efeitos dos sismos. A
figura 16 [14] mostra um dos muitos edifícios em que aparentemente foram cortados pilares no rés-do-chão para
abrir espaço para montras amplas, mas enfraquecendo o edifício numa zona que irá ser mais solicitada durante a
ocorrência de um sismo. Normalmente estes cortes são acompanhados da introdução de uma viga de reforço que
suporta o pilar cortado acima da zona removida e se apoia nos pilares adjacentes. No entanto há casos de
remoção de painéis da Gaiola sem este tipo de reforço, o que ilustra o excelente desempenho da Gaiola, que
permite nos pisos superiores redistribuir as cargas verticais da zona cortada para as zonas adjacentes.
Figura 14: Frontal cortado para introdução de canalizações e atravessamento menos gravoso[13]
Figura 15: Rua da Baixa de Lisboa com edifícios de altura diferentes [14]
101
International Conference on Rehabilitation of Ancient Masonry Structures
Figura 16: Corte de pilares no rés-do-chão [14]
Intervenções como as expostas, que provavelmente se deram na maioria dos edifícios da Baixa, afectaram muito
negativamente a sua resistência sísmica, mas como afectam pouco a resistência a cargas verticais, as
consequências só se tornarão visíveis quando ocorrer novamente um sismo intenso em Lisboa.
Pode concluir-se do exposto, que apesar da construção pombalina original apresentar excelentes características
de resistência sísmica, tendo em contas as limitações de materiais e conhecimento técnico da época, essas
características foram sendo progressivamente adulteradas em consequência do que grande parte desses edifícios
apresentam hoje uma vulnerabilidade sísmica excessiva.
4. ACÇÕES DE REFORÇO
Na referência [15] refere-se que pode não ser economicamente viável e sem adulterar excessivamente um
edifício antigo, reforçá-lo de forma a conferir-lhe níveis de segurança semelhantes aos exigidos para construção
nova. Assim o objectivo do reforço pode ser melhorar o máximo possível o potencial desempenho sísmico da
construção de forma a atingir padrões mínimos aceitáveis de segurança, sujeito a restrições económicas e no
nível de adulteração do edifício. Neste contexto pode ser necessário ser mais selectivo e criterioso nas
intervenções a efectuar, identificando os potenciais mecanismos de colapso do edifício e agindo apenas sobre os
mais fracos. Esta filosofia pode ilustrar-se graficamente como na figura 17. Assemelhando a resistência sísmica
do edifício a uma corrente traccionada, constata-se que a intervenção sobre o elo mais fraco até atingir o nível de
resistência de outro elo e só por si suficiente para melhorar o desempenho global.
Figura 17: Estratégia de reforço: analogia com corrente traccionada [15]
102
Conferência Internacional sobre Reabilitação de Estruturas Antigas de Alvenaria
Esta questão pode ser exemplificada com base no estudo do edifício do edifício da Rua da Prata, anteriormente
referido [2], em que se apresentam resultados da análise de potenciais estratégias de reforço. Para quantificar o
incremento de resistência sísmica da estrutura proporcionado por uma dada solução de reforço estabeceu-se um
parâmetro gsis, que multiplicado pela acção sísmica de projecto (neste caso o sismo tipo 2 do RSA, não
majorado) define a acção sísmica de colapso. No pressuposto de que as ligações frontais/fachadas são fracas, este
é o “elo” mais fraco da “corrente”, que leva ao colapso da fachada principal para a rua: as ligações entram em
colapso primeiro no andar de cima, mas a seguir -se a rotura das ligações propaga-se para os andares inferiores num
mecanismo de dominó como o que se ilustra na figura 18 [15]. O valor de gsis associado ao colapso neste
mecanismo seria gsis = 0,4 (este valor resultou de uma análise iterativa considerando um coeficiente de
amortecimento z = 10% e um coeficiente de comportamento q=1,5). Outro potencial mecanismo de colapso neste
tipo de edifícios seria por colapso dos elementos verticais de suporte ao nível do r/c (designado por corte basal)
onde não existe a gaiola pombalina. Mas o colapso neste mecanismo ocorreria para um valor superior de gsis = 1,05
Figura 18 – Mecanismo de colapso das fachadas para fora do plano por quebra das ligações [15]
Uma possível solução de reforço seria construir uma viga de betão armado em toda a periferia do último piso,
como ilustrado qualitativamente na figura 19 [19]. A análise da estrutura após implementação desta solução
revela que as ligações começam a entrar em rotura em pisos intermédios e a intensidade sísmica necessária para
induzir o colapso aumenta, correspondendo a gsis= 0,7. No entanto a rigidificação da estrutura aumentaria a
frequência da estrutura, as acelerações espectrais e as forças de inércia. Como a resistência ao mecanismo de
corte basal não se alterou, a intensidade sísmica associada ao colapso neste mecanismo baixa, ao que
corresponde o valor gsis=0,9.
Figura 19 –Representação esquemática de reforço com viga de betão na periferia [19]
103
International Conference on Rehabilitation of Ancient Masonry Structures
O reforço por viga periférica pode ser estendido a todos os pisos. Apesar do aumento de rigidez e forças de
inércia, a resistência ao mecanismo de colapso das fachadas para fora do plano aumenta para gsis=0,75. No
entanto a resistência ao mecanismo de corte basal diminui para gsis= 0,8. A partir daqui qualquer reforço da
resistência das fachadas que aumentasse a rigidez da estrutura seria contraproducente, pois reduziria a resistência
no mecanismo de corte basal, que passaria a ser condicionante. Ou seja, a partir daqui a melhoria do desempenho
sísmico exigiria o reforço da resistência a ambos os mecanismos de colapso. Assim uma estratégia de reforço
alternativa à introdução das vigas de betão, que poderia ser mais eficiente, poderia ser o reforço das ligações das
fachadas aos frontais, que por ser uma intervenção mais localizada não altera a rigidez da estrutura e por isso
permite aumentar a resistência a um mecanismo de colapso sem reduzir a resistência a outros mecanismos de
colapso.
Outra estratégia de reforço que pode ser bastante eficiente é o reforço da rigidez dos pisos com um conjunto de
cantoneiras metálicas de pequena dimensão bem ligadas ao resto estrutura, de forma a criar um efeito semelhante
ao de piso rígido e transferindo parte das forças de inércia para as paredes mais rígidas, em particular as
empenas. Apesar do aumento da rigidez dos pisos induzir um aumento da frequência que aumenta as forças de
inércia em cerca de 17% num caso analisado [16], este efeito é largamente compensado nos elementos mais
vulneráveis pela redistribuição dessas forças pelos elementos verticais. Reduzem-se assim as solicitações sobre
os pilares do rés-do-chão e sobre as fachadas e as suas ligações aos frontais e às empenas [16]. A figura 20
mostra a) um esquema da disposição das cantoneiras de reforço e a deformação do piso, b) a deformação do
mesmo piso sem reforço em planta, e c) as deformações da fachada para fora do seu plano.
a)
b)
c)
Figura 20: Disposição das diagonais em planta e evolução em altura das deformações da fachada principal para
fora do seu plano [16]
No plano das aplicações é importante referir que existe já em Portugal uma experiência razoável de reforço
estrutural de edifícios antigos. No sentido de ilustrar essa capacidade, desenvolvida principalmente nas últimas
duas décadas, apresentam-se alguns casos de aplicação e técnicas de reforço.
O primeiro exemplo refere-se à recuperação e reforço de um edifício pombalino na Rua do Comércio, executado
pelas empresas Monumenta e STAP [17] e que incluiu as seguintes tarefas, algumas ilustradas na figura 21:
104
Conferência Internacional sobre Reabilitação de Estruturas Antigas de Alvenaria
1. Recuperação dos elementos originais da estrutura de madeira existentes e substituição selectiva e pontual dos
elementos que revelaram elevado estado de degradação.
2. Execução de reforços e reconstruções pontuais em paredes interiores, frontal e divisórias, preenchendo lacunas
ou vãos, com recurso às técnicas originais – reconstrução em cruz de Sto. André;
3. Execução de uma solução de reforço estrutural, para melhoria do comportamento global do edifício a cargas
horizontais (como a acção sísmica), que consistiu em:
- sistema de atirantamento (a 3 níveis) com ancoragens dúcteis nas fachadas exteriores e ancoragens de manga
injectada na ligação às paredes de empena;
- chapas metálicas de ligação entre vigas consecutivas da estrutura de pisos de forma a garantir continuidade.
- aplicação de dispositivos de ligação parede-parede e piso-parede.
Note-se que no essencial a Gaiola Pombalina continua a fazer parte da solução estrutural e não é parte do
problema, viabilizando assim intervenções menos extensivas e intrusivas do que se a Gaiola não existisse.
B
C
D
A
Figura 21: À esquerda: “A” - Substituição selectiva e pontual de elementos de madeira deteriorados em paredes
em frontal; “B” - Substituição selectiva e pontual de elementos de madeira em vigamento; “C” –
reforços metálicos para dar continuidade à estrutura dos pisos. “D” – Tirantes de travamento. Ao
centro: montagem de um dispositivo de ancoragem de um tirante. À direita: preparação da parede para
colocação das chapas de distribuição exteriores dos tirantes [17].
O segundo exemplo é a reabilitação de um edifício na Rua Nova do Carvalho, cujo projecto de estrutura
realizado pelo gabinete A2P [18] incluiu o reforço da resistência sísmica.
Nesta operação de reabilitação foi posssível manter generalizadamente os elementos primários do edifício,
nomeadamente:
• Fundações
• Paredes resistentes de alvenaria ordinária, reforçadas com lâminas armadas
• Paredes resistentes de frontal com reparação de elementos de madeira e de enchimentos de alvenaria
• Colunas e abóbadas do rés-do-chão
• Estrutura da escada e caixa de escada
• Vigamentos de madeira dos pisos elevados
• Lajedo de pedra no átrio do rés-do-chão
• Degraus, patamares e tectos da escada
• Caixilharia exterior e interior, incluindo portadas, com substituição de aros e duplicação da caixilharia
exterior
• Ferragens da caixilharia
A figura 22 ilustra o preenchimento de um frontal pombalino com alvenaria de tijolo e argamassa hidráulica de
cimento. Conforme se referiu, em termos estruturais não se justifica ter com estes preenchimentos em alvenaria
um cuidado semelhante ao que deve ser tido em outras partes da estrutura, pois o que é claramente mais
importante para a resistência destas paredes é a estrutura da Gaiola em madeira.
Em Portugal existe também experiência considerável de reforço de outros tipos de edifícios de alvenaria, por
exemplo no caso da reparação e reforço das construções danificadas pelo sismo do Faial de 1998. Diversas
técnicas utilizadas nessas obras podem também ser aplicadas a elementos de edifícios pombalinos. Na figura 23
apresentam-se dois exemplos, referentes a ligações de elementos de pavimentos em madeira a paredes de
105
International Conference on Rehabilitation of Ancient Masonry Structures
alvenaria[19] e ligações entre paredes ortogonais de alvenaria [20]. Na figura 24 apresenta-se um esquema de
reforço de uma parede de alvenaria ordinária [21] com malha de armadura exterior e argamassa, e uma fotografia
de uma parede de teste reforçada dessa forma, ainda sem a argamassa, [15].
Figura 22: Frontal com alguns dos painéis de alvenaria originais e preenchimento de painéis danificados com
tijolo furado [18]
Figura 23: Ligações pavimentos-paredes [19] e entre paredes ortogonais [15]
Figura 24: Reforço de parede de alvenaria ordinária com malha de armadura exterior [21, 15]
106
Conferência Internacional sobre Reabilitação de Estruturas Antigas de Alvenaria
5. VIABILIDADE ECONÓMICA DO REFORÇO
A viabilidade da conservação e reforço dos edifícios pombalinos depende duplamente da capacidade de adaptar
os edifícios a novos usos ou ao mesmo uso mas com graus de exigência diferentes. Por exemplo os edifícios
pombalinos eram caracterizados nos pisos superiores por divisões com dimensões muitas vezes exíguas, ou seja
quartos com áreas de 5 ou 6 m2, ausência de elevadores, etc. Algumas destas características tornam os edifícios
poucos apelativos para voltarem a ser de novo utilizados. Se se pensar na sua utilização para escritórios, esta
arquitectura também não é apelativa, para além de que assim a Baixa ficaria quase vazia e sem vida durante a
noite e fins-de-semana, o que não é desejável. É assim importante adaptar os edifícios a usos e exigências
funcionais actuais. Além do repovoamento da Baixa esta adaptação a usos actuais permite rentabilizar os
edifícios e é por isso necessária para viabilizar a contribuição do sector privado para as obras de conservação e
reforço.
Assim a ampliação de espaços interiores pode apontar para soluções que impliquem remover algumas paredes
interiores. Embora esta seja uma questão discutível, é opinião do autor que nesta questão não se deve ser
fundamentalista mas deve-se ser extremamente criterioso. Não se deve ser fundamentalista para não inviabilizar
obras sem as quais a preservação da construção pombalina pode não ser possível. Neste contexto pode ser
necessário sacrificar o secundário para preservar o essencial. Como secundário, tanto do ponto de vista estrutural
como do ponto de vista histórico e patrimonial, podem considerar-se as paredes divisórias em tabique, pois são
muito menos rígidas e resistentes que os frontais. A figura 25, mostra uma parede de tabique após remoção do
reboco. Como essencial, também de ambos os pontos de vista, podem considerar-se as paredes de frontal. Ou
seja, a eventual remoção de paredes tem de ser criteriosa, sendo inaceitável “cortar a direito”. A distinção entre
paredes de tabique e frontal pode ser feita comparando as respectivas espessuras, que são inferiores nas paredes
de tabique (em geral menos de 15 cm), ou, caso não haja confiança nesta metodologia, removendo o respectivo
reboco e expondo a madeira no seu interior. Assim a remoção de alguns tabiques, embora possa enfraquecer
ligeiramente a estrutura, o que pode eventualmente ser compensado, pode permitir uma arquitectura mais
adequada às exigências funcionais actuais e simultaneamente preservar o essencial [22]. No entanto esta questão
merece reflexão e debate aprofundados, não apenas dos técnicos e promotores imobiliários, mas de toda a
sociedade.
Figura 25 –Interior de parede de tabique sem reboco [23]
Outro problema grave põe-se ao nível do rés-do-chão, onde é frequente o corte de pilares para ampliação de
montras ou acessos exteriores. Isto não é aceitável, dadas as potenciais consequências. Assim são os donos das
lojas e estabelecimentos que têm de assumir que se querem montar ou manter um negócio na Lisboa Pombalina
têm de viver com esta restrição, o que não parece ser muito difícil na maioria dos casos. Existem na Baixa alguns
casos de integração dos pilares nas montras, por exemplo como suporte de prateleiras para objectos expostos, ou
107
International Conference on Rehabilitation of Ancient Masonry Structures
entre os acessos exteriores. A figura 26 mostra dois exemplos de compatibilização da arquitectura e estruturas
originais com usos e funcionalidades actuais.
Figura 26: Acessos e montras na Baixa de Lisboa onde se integraram e/ou se tirou partido dos pilares [14]
6. VALOR PATRIMONIAL
A Baixa Pombalina de Lisboa é um marco da História da engenharia sísmica à escala mundial, pois foi a
primeira vez na História da Humanidade que técnicas de construção anti-sísmica foram aplicadas à escala de
uma cidade. A Baixa constitui assim um património que é nossa obrigação preservar e transmitir em condições
de segurança às gerações futuras. Também nos compete valorizar internacionalmente este património e por isso
pode fazer sentido a candidatura da Baixa a Património Mundial. Uma candidatura destas tenderá naturalmente a
basear-se em todas as características (urbanísticas, arquitectónicas, decorativas, estruturais, etc.) que possam
valorizar os edifícios individualmente e no seu conjunto. Mas das várias características, a mais distintiva por ser
única, é o facto já referido de os edifícios incorporarem uma estrutura sismo-resistente, cuja aplicação na Baixa
foi a primeira na História à escala de toda uma cidade. A Baixa é assim um testemunho do engenho e da
capacidade dos nossos antepassados e um elemento importante do nosso património construído, parte cada dia
mais importante da nossa identidade como povo e como Nação num mundo cada vez mais interdependente. A
sua valorização e preservação passa assim pela preservação da estrutura da Gaiola pombalina no maior número
possível de edifícios.
Existe em Portugal, nos Laboratórios do Estado, nas universidades e nas empresas, a capacidade técnica para
intervir nos edifícios pombalinos, promovendo a sua conservação e reforço estrutural, permitindo assim a
transmissão às gerações futuras em condições de segurança aceitáveis deste património de inestimável valor.
Assim aquilo a que muitas vezes assistimos no passado, a demolição de edifícios Pombalinos, mantendo apenas
as fachadas, e a posterior construção de uma estrutura nova em betão armado no seu interior, com base apenas
em motivações económicas, é um acto de vandalismo cultural inaceitável de que as autoridades responsáveis não
deveriam ser cúmplices. Na reabilitação de edifícios com valor patrimonial e histórico é fundamental o engenho
e a arte dos intervenientes, em particular engenheiros e arquitectos, para conciliar a melhoria da segurança,
mesmo que para níveis mínimos razoáveis não tão exigentes como nas estruturas novas, com a preservação dos
valores patrimoniais, o que implica intervenções o menos intrusivas possível.
108
Conferência Internacional sobre Reabilitação de Estruturas Antigas de Alvenaria
7. REFERÊNCIAS
[1] Segurado, J., Trabalhos de carpintaria civil, Biblioteca de Instrução Profissional, sem data
[2] Cardoso; R., Vulnerabilidade sísmica de estruturas antigas de alvenaria – aplicação a um edifício
pombalino, (Prémio MOPTC 2003) Tese de Mestrado em Engenharia de Estruturas, IST, 2002
[3] Appleton, J., Tipificação do parque construído, Cap. 9 do Livro Sismos e Edifícios, Edições Orion, 2008
[4] Lopes, M., Evaluation of the seismic performance of an old masonry building in Lisbon”, Proceedings da
11ª Conferência Mundial de Engenharia Sísmica, artigo nº1484, Acapulco, México, 1996
[5] RSA, Regulamento de Segurança e Acções em estruturas de edifícios e pontes, Dec-Lei nº235-83, INCM,
1983
[6] Ramos, J.S., Análise experimental e numérica de estruturas históricas de alvenaria, dissertação de Mestrado
em Engenharia Civil, Escola de Engenharia da Universidade do Minho, 2002
[7] Cruz, H., Moura, J.P., Machado, J.S., The use of FRP in the strengthening of timber reinforced masonry
load-bearing walls, Proceedings of Historical Constructions, possibilities of Experimental and Numerical
Techniques, Guimarães, 2001
[8] Meireles H, Bento R, , Cyclic behaviour of Pombalino "frontal" walls, 14th European Conference of
Earthquake Engineering, paper 325, Ohrid , Macedonia, 2010.
[9] Teixeira, M., J., Reabilitação de edifícios pombalinos. Análise experimental de paredes de frontal.,
Dissertação de Mestrado, IST, 2010
[10] Mafalda; M., Lopes, M. e Bento, R., Dynamic behaviour of a pombalino quarter, Conferência dos 250 anos
do Sismo de 1755, Lisboa, 2005
[11] Ramos, L.F. e Lourenço, P.B., Moddeling and vulnerability of historical city centers in seismic areas: a
case study in Lisbon, Engineering Structures, vol 24, 2004, pp 1295-1310
[12] Cardoso, R., Bento, R. e Lopes,M., Foundation differential settlement effects on the seismic resistance of
pombalino buildings, Conferência dos 250 anos do Sismo de 1755, Lisboa, 2005
[13] Lopes, M., Bento, R. e Cardoso, R., Segurança Estrutural da Baixa Pombalina, Revista Monumentos, nº21,
DGEMN, Setembro 2004, pp176-181
[14] Monteiro, M. e Lopes, M., Intervenções negativas e erros de execução, Cap. 10 do Livro Sismos e
Edifícios, Edições Orion, 2008
[15] Costa, C., Reparação e reforço das construções, Cap. 11 do Livro Sismos e Edifícios, Edições Orion, 2008
[16] Neves, S., Análise sísmica de um edifício da Baixa pombalina, Dissertação de Mestrado em Engenharia
Civil, IST, 2008
[17] Cóias e Silva, V., A reabilitação do edificado de Lisboa e o risco sísmico, Conferência Reabilitar 2010,
Lisboa
[18] Appleton, J., Reabilitação de edifícios antigos: uma escolha sustentável, II Jornadas Quercus - Arquitectura
Sustentável, 2010
[19] Carvalho, E., C., Oliveira; C., S., Fragoso, M. e Miranda, V., Regras gerais de reabilitação e reconstrução
de edifícios correntes afectados pela crise sísmica do Faial, Pico e S. Jorge iniciada pelo sismo de 9 de
Julho de 1998, Governo Regional dos Açores, 1998
[20] Guedes; J., Costa;A., Estabilização da fachada da Igreja matriz de Ponte da Barca, Seminário A Intervenção
no Património. Práticas de Conservação e Reabilitação, Porto, 2002
[21] Coias, V., S., “Reabilitação Estrutural de Edifícios Antigos. Técnicas Pouco Intrusivas”,
Argumentum/GECoRPA, 2007
[22] Mira, D., Análise do sistema construtivo pombalino e recuperação de um edifício, Dissertação de Mestrado
em Arquitectura, IST, 2006
[23] Appleton, J., “Reabilitação de Edifícios Antigos. Patologias e Técnicas de Intervenção”, Edições Orion,
2003
109