ENGENHEIRO DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR

TARDE
MARÇO / 2010
11
ENGENHEIR
O(A) DE EQ
UIP
AMENT
OS JÚNIOR
ENGENHEIRO
EQUIP
UIPAMENT
AMENTOS
ELÉTRICA
CONHECIMENT
OS ESPECÍFICOS
CONHECIMENTOS
LEIA ATENTAMENTE AS INSTRUÇÕES ABAIXO.
01
-
Você recebeu do fiscal o seguinte material:
a) este caderno, com os enunciados das 70 questões objetivas, sem repetição ou falha, com a seguinte distribuição:
CONHECIMENTOS ESPECÍFICOS
Questões
1 a 10
11 a 20
Pontos
0,5
1,0
Questões
21 a 30
31 a 40
Pontos
1,5
2,0
Questões
41 a 50
51 a 60
Pontos
2,5
3,0
Questões
61 a 70
-
Pontos
3,5
-
b) 1 CARTÃO-RESPOSTA destinado às respostas às questões objetivas formuladas nas provas.
02
-
Verifique se este material está em ordem e se o seu nome e número de inscrição conferem com os que aparecem no CARTÃORESPOSTA. Caso contrário, notifique IMEDIATAMENTE o fiscal.
03
-
Após a conferência, o candidato deverá assinar no espaço próprio do CARTÃO-RESPOSTA, a caneta esferográfica transparente de tinta na cor preta.
04
-
No CARTÃO-RESPOSTA, a marcação das letras correspondentes às respostas certas deve ser feita cobrindo a letra e
preenchendo todo o espaço compreendido pelos círculos, a caneta esferográfica transparente de tinta na cor preta,
de forma contínua e densa. A LEITORA ÓTICA é sensível a marcas escuras; portanto, preencha os campos de
marcação completamente, sem deixar claros.
Exemplo:
A
C
D
E
05
-
Tenha muito cuidado com o CARTÃO-RESPOSTA, para não o DOBRAR, AMASSAR ou MANCHAR.
O CARTÃO-RESPOSTA SOMENTE poderá ser substituído caso esteja danificado em suas margens superior ou inferior BARRA DE RECONHECIMENTO PARA LEITURA ÓTICA.
06
-
Para cada uma das questões objetivas, são apresentadas 5 alternativas classificadas com as letras (A), (B), (C), (D) e (E);
só uma responde adequadamente ao quesito proposto. Você só deve assinalar UMA RESPOSTA: a marcação em
mais de uma alternativa anula a questão, MESMO QUE UMA DAS RESPOSTAS ESTEJA CORRETA.
07
-
As questões objetivas são identificadas pelo número que se situa acima de seu enunciado.
08
-
SERÁ ELIMINADO do Processo Seletivo Público o candidato que:
a) se utilizar, durante a realização das provas, de máquinas e/ou relógios de calcular, bem como de rádios gravadores,
headphones, telefones celulares ou fontes de consulta de qualquer espécie;
b) se ausentar da sala em que se realizam as provas levando consigo o Caderno de Questões e/ou o CARTÃO-RESPOSTA;
c) se recusar a entregar o Caderno de Questões e/ou o CARTÃO-RESPOSTA quando terminar o tempo estabelecido.
09
-
Reserve os 30 (trinta) minutos finais para marcar seu CARTÃO-RESPOSTA. Os rascunhos e as marcações assinaladas no
Caderno de Questões NÃO SERÃO LEVADOS EM CONTA.
10
-
Quando terminar, entregue ao fiscal O CADERNO DE QUESTÕES E O CARTÃO-RESPOSTA e ASSINE A LISTA DE
PRESENÇA.
Obs. O candidato só poderá se ausentar do recinto das provas após 1 (uma) hora contada a partir do efetivo início das
mesmas. Por motivos de segurança, o candidato NÃO PODERÁ LEVAR O CADERNO DE QUESTÕES, a qualquer momento.
11
-
O TEMPO DISPONÍVEL PARA ESTAS PROVAS DE QUESTÕES OBJETIVAS É DE 4 (QUATRO) HORAS, findo
o qual o candidato deverá, obrigatoriamente, entregar o CARTÃO-RESPOSTA.
12
-
As questões e os gabaritos das Provas Objetivas serão divulgados no primeiro dia útil após a realização das
mesmas, no endereço eletrônico da FUNDAÇÃO CESGRANRIO (http://www.cesgranrio.org.br).
O
H
N
U
SC
R
A
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
2
CONHECIMENTOS ESPECÍFICOS
4
O valor da integral de linha
1
ò(ydx + zdy + xdz)
f(x)
C
em que C é a curva de interseção da esfera x 2+ y2 + z2 =1
e o plano x + y + z = 0 é
20
(A) 2p 3
12
(B) p 2
0
5
8
(C) p 3
x
(D) p 3 3
Considere a função f(x), cujo gráfico é mostrado na figura
acima. Define-se g(x) pela seguinte expressão:
(E) 3p 2
x
g (x ) = ò f (l ) dl
5
0
Considere y(t) e x(t) duas funções no domínio do tempo
que estão ligadas por uma equação diferencial do tipo:
A expressão de g(x) para o intervalo 5 < x < 8 é
(A) g(x) = -2 x2 + 32 x - 110
(B) g(x) = -2 x2 + 32 x - 60
(C) g(x) = -4 x2 + 58 x - 140
(D) g(x) = 32 x - 110
(E) g(x) = - 2 x2 + 32 x + 50
d2 y(t)
dt
2
+8
dy(t)
+15 y(t)=x(t)
dt
Se x(t) = 1 para t ³ 0 , a expressão da solução y(t) para
t ³ 0 é dada por
2
3
Uma embalagem com volume de 1500 cm deve ser
construída no formato de um prisma reto com seção reta
quadrada. Para economizar o material a ser empregado
na embalagem, deseja-se minimizar a área externa da
mesma, considerando as suas seis faces. A medida ótima,
em cm, a ser utilizada nos lados do quadrado (base da
embalagem) deverá ser
(A) 5
(B) 10
(A) y (t ) =
1 -5t 1 -3t
e
- e
10
6
(B) y (t ) =
1
1 -5t 1 -3t
e
+
- e
10 15
6
(C) y (t ) =
1
1 -5t 1 -3t
e
+ e
15 10
6
(E) 53 12
(D) y (t ) =
1
1 -5t
e
+
- e-3t
15 10
3
(E) y (t ) =
1
1 -5t 1 -3t
e
+
- e
15 10
6
(C) 53 5
(D) 53 10
Considere dois pontos distintos X e Y, pertencentes ao
(espaço dos vetores reais de dimensão n). Sendo l uma
variável escalar, a expressão que corresponde aos pontos
da reta que passa pelos pontos X e Y é
(
)
6
Uma tensão de 120 V é aplicada em um reostato ajustado
em 10 W. A partir de um determinado instante, a tensão
sofre um aumento de 0,0015 V e a resistência sofre um
decréscimo de 0,002 W. A variação da potência dissipada
neste reostato, em watts, é
(A) - 0,72
(B) 0,25
(C) 0,32
(D) 0,40
(E) 0,45
(A) X + l(Y - X)
(B) Y + l(X + Y)
(C) lY + (1 + l )X
(D) lX - lY
(E) X + 2l(Y + 3X)
3
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
7
9
Considere a seguinte equação diferencial ordinária
Considere a seguinte matriz:
d2 y(t)
dt 2
com as condições iniciais y(0) = 0 e
A solução dessa equação para t
(A) y(t)=1- e
-3t
éx
ê0
M= ê
ê1
ê
êë0
dy(t)
+2
+10 y(t)=10
dt
d y(t)
=0 .
dt t=0
1 2 4ù
1 3 9 úú
1 5 25ú
ú
1 8 64úû
Sabendo-se que o determinante de M é 120, o valor de x é
(A) 12
(B) 8
(C) 5
(D) 3
(E) 1
10
0é
Considere os espaços vetoriais assim representados:
é x1 ù
é y1 ù
X = êê x 2 úú , Y = ê ú e Z =
ë y2 û
êë x3 úû
1
[ sen(3t)+ cos(3t)]
8
é z1 ù
êz ú
ê 2ú
êë z3 úû
• A matriz M opera a transformação linear de X em Y, ou
seja, Y = TL [X]
• A matriz N opera a transformação linear de Y em Z, ou
seja, Z = TL [Y]
• TL - indica uma transformação linear.
1
-3t
(B) y(t)=1- e [ sen(t)+ cos(t)]
6
-2t 1
(C) y(t)=1- e [ sen(3t)+cos(3t)]
3
1
-t
(E) y(t)=1- e [ sen(3t)+ cos(3t)]
3
Supondo a existência de uma matriz P que opera a transformação linear de Z em X, ou seja, X = TL [Z], esta matriz
é calculada por
(A) P = M N
(B) P = N M
(C) P = M-1 N-1
(D) P = [N M]-1
(E) P = [M N]-1
8
11
-t 1
(D) y(t)=1- e [ sen(4t)+cos(4t)]
2
Um sistema linear apresenta a seguinte configuração em
malha fechada, no domínio de Laplace.
Um engenheiro, após equacionar um determinado problema, organizou as equações sob a forma matricial e realizou operações elementares com as linhas e colunas das
matrizes, o que levou ao seguinte sistema:
R(s)
_
4 2
1ù é x1 ù é 6 ù
é6 - 2
ê ú
ê0 - 4 - 5
1 -1úú ê x 2 ú êê -1úú
ê
ê0
0
2 1 3 ú ê x3 ú = ê 13 ú
ê
ú ê ú ê ú
0
0 -1 1ú ê x 4 ú ê -1ú
ê0
êë 0
0
0
1 -2úû êë x5 úû êë -3 úû
K
s(s + 10)
Y(s)
No domínio do tempo, aplicando um degrau unitário na entrada deste sistema, a saída y(t), em regime permanente,
tende para
(A) 1
O valor da variável x3 é
(A) - 2
(B) 1
(C) 3
(D) 4
(E) 5
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ELÉTRICA
+
4
(C)
1
K
(E)
1
10
(B) K
(D) 10
12
Uma pessoa lança um mesmo dado não viciado duas vezes consecutivas. Como no primeiro lançamento foi obtido o
número 5, qual a probabilidade do resultado ser 3 ou 4 no segundo lançamento?
1
1
1
1
1
(A)
(B)
(C)
(D)
(E)
3
6
18
36
12
13
Gráfico de pré-seleção de bombas
40
H
altura manométrica total [mca]
30
K
20
G
I
F
L
10
J
N
M
5
10
20
30
40
50
60 70 80 90 100
150
3
vazão [m /h]
Uma instalação de bombeamento opera nas seguintes condições:
• Altura da sucção:
Hs = 5 metros
• Altura do recalque:
Hr = 10 metros
• Perda de carga na sucção:
hfsucção = 0,5 metro
• Perda de carga do recalque: hfrecalque = 5 metros
• Velocidade de escoamento: V = 0,8 m/s
• Diâmetro da tubulação:
D = 200 mm
Com base nessas informações e no gráfico de pré-seleção de bombas apresentado acima, a família de bombas mais
adequada para essa instalação é a
(A) F
(B) H
(C) I
(D) J
(E) K
14
Um elevador hidráulico, constituído por dois pistões conectados pela base e preenchidos por um líquido apropriado, tem de
um lado um caminhão de 32 toneladas e do outro um homem de 80 kg, ambos no mesmo alinhamento. O lado onde se
encontra o homem possui um diâmetro de 5 cm. Para equilibrar o sistema, o diâmetro do outro pistão deve ser, em cm,
igual a
(A) 0,2
(B) 0,8
(C) 100
(D) 200
(E) 300
5
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
18
15
Um condutor, movimentando-se no interior de um campo
magnético, é submetido por indução a uma força
eletromotriz (f.e.m.). A f.e.m. induzida é proporcional
(A) somente ao número de espiras.
(B) somente à velocidade com que o campo magnético varia.
(C) somente à velocidade com que este condutor corta o
campo magnético.
(D) ao número de espiras e à velocidade com que o campo magnético varia.
(E) às velocidades com que este condutor corta o campo
magnético e com que o campo magnético varia.
2
p[N/m ]
7
6
5
4
3
2
1
0
A
D
B
C
0 1 2 3 4 5 6 7
V[m3]
19
A figura acima apresenta o gráfico P x V para a transforma-
i
ção de um gás perfeito pelos estados ABCDA. A partir da
Linhas de
Fluxo
Magnético
+
análise do gráfico, afirma-se que
Entreferro
V
(A) entre os estados AB o gás realiza um trabalho de 3 J.
-
(B) entre os estados BC o gás realiza um trabalho de 8 J.
(C) entre os estados CD ocorre uma transformação
isotérmica do gás.
Enrolamento
com
N espiras
(D) entre os estados DA ocorre uma transformação
isocórica do gás.
(E) o trabalho total realizado pelo gás é de 12 J.
Seja o circuito magnético mostrado na figura acima.
16
Sabendo-se que a relutância do cobre vale 3.103
A condição necessária para que um corpo permaneça em
equilíbrio estático é que o somatório de todos(as) os(as)
e a do entreferro vale 4.105
(A) momentos das forças aplicadas nele sejam iguais a
zero.
A.espira
e que N= 5000, o
Wb
valor aproximado da indutância L do circuito, em H, é
(B) momentos e o trabalho sejam iguais a zero.
(C) forças nele aplicadas sejam iguais a zero.
(D) forças e o trabalho sejam iguais a zero.
(A) 0,06
(B) 0,1
(C) 0,6
(D) 0,8
(E) 1,0
(E) forças e de todos os momentos das forças nele aplicados sejam iguais a zero.
20
Em uma determinada região do espaço, o potencial elétrico
17
é dado pela expressão V = 2x2y + zx + y/z. Sabendo-se que
r
r r
i , j e k são os vetores unitários nas direções dos eixos
Uma carga elétrica penetra em um campo magnético com
movimento retilíneo, cuja direção faz com as linhas de fluxo um ângulo a. A intensidade da força imposta à carga é
x, y e z, o campo elétrico, em V/m, no ponto A(2,−1,3) é
r
r
r
r
r
r
(A) 5 i - 8,3 j - 2,1k
(B) -5 i + 8,3 j + 2,1k
r r
r
r r
r
(C) 8 i - 8 j - 0,3k
(D) 2 i - 1j - 3k
(A) mínima se a for igual a 45°.
(B) mínima se a for igual a 90°.
(C) máxima se a for igual a zero.
(D) máxima se a for igual a 45°.
r
r
r
(E) 5 i + 8,3 j + 2,1k
(E) máxima se a for igual a 90°.
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ELÉTRICA
A.espira
Wb
6
21
23
Comutador
L = 0,5 m
Escova
g = 10 m/s
2
N
S
Eixo
Enrolamento
Armadura
B = 2,5 T
ÍMÃ
O esquema acima representa um motor elementar. O princípio de funcionamento dessa máquina está calcado na
repulsão dos polos da armadura pelos do ímã permanente.
A respeito dessa máquina, afirma-se que
(A) o motor somente pode iniciar o movimento se for
alimentado por uma fonte CA.
(B) o motor, quando alimentado por uma fonte CA, inicia o
movimento em uma velocidade proporcional à
frequência da fonte.
(C) os polos da armadura, juntamente com o ímã, provocam
a repulsão magnética somente na partida do motor.
(D) os polos da armadura em conjunto com o comutador
validam a possibilidade de o motor ser alimentado por
uma fonte CC.
(E) se o enrolamento for alimentado por uma fonte CC, a
máquina iniciará o movimento em qualquer situação.
A figura acima apresenta uma espira retangular fechada de
lado L, que inicia um movimento de queda livre no limiar das
linhas de fluxo de um campo magnético B de 2,5 T. Desprezando a resistência do ar e adotando a aceleração da gravidade g
igual a 10 m/s2, o fluxo na espira para t = 2 s, em Wb, é
(A) 5,00
(B) 6,25
(C) 12,50
(D) 25,00
(E) 30,00
22
+
Curva Amperiana
3A
+
+
2A
1A
8A
sentido do
percurso
7A
24
+
10 V
Legenda:
corrente sainda
saindo da página
+
60 W
44 W
5A
80 W
X
_
corrente
corrente entrando
entrando na
da página
página
20 W
A figura acima apresenta uma curva amperiana que englo-
Y
ba seis condutores, cujas correntes encontram-se indicadas
ao lado desses condutores. Considerando o sentido de
Uma carga resistiva deve ser colocada entre os pontos X e
Y do circuito da figura acima. A eficiência de operação de
um circuito ou de um sistema elétrico é medida pela relação percentual entre a potência dissipada pela carga e a
potência fornecida pela fonte. Assim, para que este circuito opere com eficiência operacional de 80%, a resistência
da carga, em ohms, deve ser de
(A) 250
(B) 180
(C) 120
(D) 100
(E) 60
percurso da amperiana indicado na figura e mo a
ur r
permeabilidade magnética do meio, o valor de ò Bdl , em
T.m, é
(A) - 2mo
(B) - mo
(C) mo
(D) 2mo
(E) 3mo
7
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ELÉTRICA
25
4W
+
+
50 V
5H
-
VL(t)
-
Para o circuito da figura acima, a curva que mais se aproxima do comportamento da tensão sobre o indutor, vL(t), a partir do
instante em que a chave é fechada, é
vL (t)
vL (t)
50
50
(B)
(A)
6
0
6
0
t (s)
vL (t)
vL (t)
50
50
(C)
(D)
6
0
0
t (s)
vL (t)
50
(E)
0
2
t (s)
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ELÉTRICA
8
2
t (s)
t (s)
Considere a figura e os dados abaixo para responder
às questões de nos 28 a 30.
26
R partida
0,2 W
40 W
B
X
t=0
X
X
X
X
80 W
i (t)
e +
ind
-
V = 200 V
X
X
0,5 m
X
X
80 W
50 W
X
30 W
X
+
12 V
B = vetor densidade de fluxo magnético
eind = tensão induzida na barra
_
Y
28
27
(E) VY = 8 VX + 3 VW
5W
+
VE
_
W
+
_
7V
10 W
duas fontes CC, funcionando em regime permanente.
Considerando VX, VY e VW, respectivamente, as tensões
nos nós X, Y e W, então a equação que poderá ser determinada a partir do nó Y é
(A) 8 VY = VX + 3 VW
(B) 5 VY = 2 VX + 6 VW
(C) 4VY = 3 VX + 2 VW
(D) 3VY = 4 VX + 8 VW
jXLW
10 W
10 W
A figura ilustra um circuito elétrico resistivo, alimentado por
29
O valor absoluto da tensão e a resistência do equivalente
+
_ j2 W
10 W
7,5 W
A figura acima ilustra o esquema de funcionamento de uma
máquina linear ideal, consistindo de uma bateria com tensão de 200 V e resistência interna de 0,2 W, conectada
através de uma barra condutora sobre um par de trilhos
sem atrito. Essa barra inicia o deslizamento sobre o par de
trilhos quando a chave é fechada em t = 0. Adicionalmente,
ao longo dos trilhos, existe um campo magnético constante
com densidade uniforme, cujas linhas de fluxo são
perpendicularmente cortadas pela barra. Para limitar a
corrente de partida, uma resistência Rpartida pode ser
inserida a fim de prevenir a ocorrência de danos à máquina
durante sua inicialização.
Qual o valor da Rpartida a ser inserida, para que a corrente
seja reduzida a 1/5 do valor anterior?
(A) 0,2
(B) 0,5
(C) 0,8
(D) 5,5
(E) 10
Z
de Thevenin entre os nós Y e W são, respectivamente,
(A) VTH = 4,2 V e RTH = 28 W
VS
(B) VTH = 4,2 V e RTH = 64 W
_
(C) VTH = 6,1 V e RTH = 51 W
(D) VTH = 6,1 V e RTH = 81 W
Dado: tg(80,2°) @ 5,8
(E) VTH = 8,5 V e RTH = 17 W
A figura acima apresenta um circuito elétrico, alimentado
por uma fonte CA, funcionando em regime permanente.
Os valores nos componentes passivos representam suas
impedâncias em ohms.
Para que a tensão de saída VS esteja atrasada de 80,2°
da tensão VE, a reatância XL , em ohms, deverá ser ajustada para
(A) 2,5
(B) 4,0
(C) 5,5
(D) 7,0
(E) 8,5
30
A tensão no nó Z, em volts, é
(A) 9,0
(B) 8,0
(C) 7,0
(D) 6,0
(E) 5,0
9
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
31
33
A respeito de componentes de um transformador ideal,
j 50 W
considere as afirmativas a seguir.
50 W
100 V
I
– O núcleo tem permeabilidade infinita.
II
– A relutância do núcleo é infinita.
III – Não há fluxo de dispersão.
É(São) correta(s) APENAS a(s) afirmativa(s)
O circuito RL série da figura acima opera com uma fonte
de tensão alternada de 100 V eficazes. A potência complexa fornecida pela fonte é
(A) I.
(A) 1000 Ð45o
(B) 1000 Ð - 45o
(D) I e III.
(C) 1000 Ð0o
(D) 100 50 Ð45o
(B) II.
(C) I e II.
(E) II e III.
(E) 100 50 Ð - 45o
34
32
rede senoidal de 60 Hz, alimentando uma carga com
R1
Considere um transformador monofásico conectado a uma
corrente de 10 A e fator de potência igual a 0,8 atrasado.
L1
O transformador apresenta as seguintes características:
• Regulação de tensão = 0,1
• Tensão no secundário a vazio (sem carga) = 100 V
M
L2
E1
• Perdas no ferro = 5 W
• Perdas no cobre = 15 W
E0
Nestas condições, o rendimento percentual aproximado do
R2
transformador é
(A) 85,4
(B) 88,6
No circuito da figura, R1 = 60 W, R2 = 30 W, L1 = 0,03H,
(C) 90,0
(D) 97,3
L 2 = 0,07H e M = 0,01H. A função de transferência
(E) 99,7
E0(s)/Ei(s) é
35
(A) 0,67
s + 275
s + 1375
(B) 0,67
A respeito de uma máquina síncrona, que opera em condi-
s + 375
s + 750
ções de sub-excitamento, afirma-se que as suas potências ativa e reativa são
s + 300
(C) 0,75
s + 1200
(D) 0,75
s + 500
s + 1125
(A) maior e menor que zero, respectivamente.
(B) menor e maior que zero, respectivamente.
(C) maiores que zero.
s + 500
(E) 1,33
s + 750
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
(D) menores que zero.
(E) iguais a zero.
10
38
36
Igeração
Trafo 1
Rlinha
1:20
jXlinha
Trafo 2
Ia
Icarga
F
25:1
Ilinha
V
Vt
d
Zcarga
jXs Ia
Ea
Geração
Linha de Transmissão
Distribuição
O diagrama fasorial acima corresponde a uma máquina síncrona que, para fins de simplificação, teve desprezado o efeito de sua resistência de armadura. No diagrama estão representadas as seguintes grandezas:
Figura 1
Igeração
Rlinha
Icarga
jXlinha
Ilinha
V
Vt – tensão terminal
Ea – tensão de armadura
Ia – corrente de armadura
jXsIa – queda de tensão na reatância síncrona
Zcarga
Geração
Linha de Transmissão
Distribuição
Com base na figura e nas informações fornecidas, analise
as seguintes afirmativas a respeito do diagrama:
Figura 2
I
II
– trata-se de um gerador síncrono subexcitado;
– trata-se de um gerador síncrono, que fornece
energia reativa à rede;
III – trata-se de um motor síncrono superexcitado, que
fornece energia reativa à rede.
A figura 1 apresenta o modelo simplificado de um sistema
monofásico de transmissão, e a figura 2 apresenta o seu
circuito equivalente por unidade. Os valores base escolhidos são: potência base Sbase = 10 kVA e tensão base Vbase
= 500 V, que é a tensão de operação do gerador. Os valores por unidade da impedância da linha e da carga, calculados com os valores base da região denominada “Distribuição”, são: Zlinha, pu = 0,003 + j 0,004 pu e Zcarga, pu = 1 + j pu.
A partir dessas informações, o módulo da corrente de
carga Icarga, em amperes, é, aproximadamente,
(A) 13,14
(C) 15,10
(E) 17,60
É(São) correta(s) APENAS a(s) afirmativa(s)
(A) I.
(B) II.
(C) III.
(D) I e II.
(E) I e III.
39
Um motor de indução bobinado deverá ser empregado para
acionar uma carga com conjugado de partida elevado e
constante. É sabido que o conjugado máximo do motor é
suficiente para atender a essa carga e que ele se encontra
perto de sua velocidade síncrona. Para acionar essa carga sem alterar o valor do torque máximo do motor, deve-se
(A) partir o motor com tensão reduzida e aumentá-la
à medida que a velocidade do motor se aproxima da
velocidade de regime.
(B) partir o motor com velocidade reduzida e aumentá-la
linearmente, até que seja atingida a velocidade de
regime.
(C) aplicar tensão nos terminais do motor com frequência
acima da frequência nominal.
(D) curto-circuitar os terminais do rotor, de modo a diminuir
a resistência de partida, e abrir os terminais ao alcançar a velocidade de regime.
(E) aumentar a resistência do rotor do motor no momento
da sua partida, reduzindo-a, gradativamente, até chegar à velocidade de regime.
(B) 14,25
(D) 16,20
37
A região linear da curva de magnetização de um gerador
síncrono, levantada a uma rotação de 1800 rpm, pode ser
aproximada pela equação
Ea (If) = 4If + 2
onde: Ea - tensão induzida da armadura, em volts.
If - corrente de campo, em amperes.
Operando a uma rotação de 1700 rpm e com uma corrente
de campo de 1,5 A, a tensão induzida na armadura do
gerador, em volts, é, aproximadamente,
(A) 7,5
(B) 8,0
(C) 8,5
(D) 9,0
(E) 10,0
11
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
40
43
Uma máquina trifásica tem os enrolamentos do estator
conectados a uma fonte trifásica equilibrada e os
enrolamentos de seu rotor ligados entre si internamente.
Considere: s a velocidade de deslizamento; v a velocidade
do rotor e vS a velocidade do campo girante.
Com base nesses dados, conclui-se que se trata de um
motor
Um gerador de corrente contínua, com excitação independente, acionado a uma velocidade de 2000 rpm,
apresenta uma tensão induzida de 400 V. Se este gerador
for acionado a 1500 rpm funcionando a vazio, o valor da
tensão terminal, em volts, será
(A) 100
(B) 150
(C) 230
(D) 300
(E) 400
(A) de indução e que, para o rotor desenvolver torque
44
positivo, é necessário que ele gire na mesma velocida-
Para o projeto de uma usina hidrelétrica cuja frequência de
operação é de 60 Hz, os técnicos previram que as máquinas terão o máximo de rendimento na velocidade de 83,73
rpm. O número de polos desse gerador deverá ser
(A) 60
(B) 75
(C) 86
(D) 96
(E) 102
de que o campo magnético girante.
(B) de indução e que, sem torque de carga, esta máquina
opera com deslizamento elevado.
(C) de indução e que sua velocidade de deslizamento é
vs − v
.
vs
(D) síncrono e que, para o rotor desenvolver torque
45
dada por s =
positivo, é necessário que ele gire mais lentamente
Considere uma linha de transmissão trifásica, circuito
simples, de 60 Hz, com 100 km de comprimento. No terminal da linha está conectada uma carga de 10 MVA, com
fator de potência 0,8 atrasado a uma tensão de 100 kV.
que o campo magnético girante.
Dados da linha:
R = 0,1 W /km
L = 2,5 mH/km
C = 0,01 mF/km
(E) síncrono e que sua velocidade de deslizamento é dada
por s =
v − vs
.
vs
O valor do SIL (surge impedance loading) desta linha,
em MW, é
(A) 10
(B) 20
(C) 25
(D) 40
(E) 100
41
Considere um motor de indução de 200 V, 5 HP, com
4 polos, 60 Hz, conectado em Y e com um escorregamento
de 5% a plena carga. Nessas condições, a velocidade do
rotor, em rpm, é
(A) 1710
(B) 1800
(C) 2000
(D) 2230
(E) 3250
46
Consumidor
I
II
III
IV
V
42
Caso o rotor de um motor de indução fosse capaz de
atingir sua velocidade síncrona,
(A) seu escorregamento valeria 1 (um).
(B) seu torque atingiria o máximo valor teoricamente
calculado.
(C) a frequência da tensão induzida nas bobinas do rotor
seria igual à frequência da rede.
(D) a tensão induzida nas bobinas do rotor seria igual a
zero.
(E) a tensão induzida nas bobinas do estator seria igual a
sua tensão de alimentação.
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
Potência
Instalada [kW]
350
400
800
150
70
Demanda
Máxima[kW]
300
250
700
100
50
A tabela acima apresenta os resultados de um estudo feito
em um sistema de distribuição. Com base nessas informações e sabendo que a demanda máxima do conjunto é
900 kW, o fator de demanda diário do conjunto de consumidores é, aproximadamente,
(A) 0,35
(B) 0,44
(C) 0,50
(D) 0,64
(E) 0,79
12
47
49
C1
S0
K1
K3
-1-1-
S1
C1
Vcc
K2
C2
a
E1
C1
C2
K1
K2
K3
a b
-1-
E2
b
2x100W
a
c
2x100W
-1-
-1-
c
A figura acima apresenta a planta baixa da instalação
elétrica da sala de um apartamento. De acordo com a
planta, os condutores que devem passar pelo eletroduto
E2 são
(A) fase e 3 retornos.
(B) neutro e 2 retornos.
(C) fase, neutro e 1 retorno.
(D) fase, neutro e 2 retornos.
(E) fase, neutro e 3 retornos.
A figura acima apresenta o circuito lógico para o
acionamento de duas máquinas trifásicas por intermédio
dos contatores C1 e C2. As chaves S0 e S1 são do tipo
sem retenção. O ato de acionar uma chave significa apertála e soltá-la em seguida. Os relés K1 e K2 são do tipo com
retardo na ligação, programados, respectivamente, para
25 minutos e 15 minutos. O relé K3 é do tipo com retardo
no desligamento, programado para 20 minutos. Considere
que o operador acionou a chave S0 e, uma hora depois, a
chave S1. A partir desse último instante, analise as afirmativas abaixo.
50
A
- A máquina comandada por C1 entrará imediatamente
em funcionamento e permanecerá nesse estado por
cerca de 45 minutos, quando, então, será desligada.
II - Após 15 minutos, a máquina comandada por C2 será
ligada e funcionará por 20 minutos.
III - Após 45 minutos, ambas as máquinas estarão desligadas, encerrando-se o ciclo.
1:n
Z
B
I
V
É(São) correta(s) APENAS a(s) afirmativa(s)
(A) I.
(B) II.
(C) III.
(D) I e III.
(E) II e III.
V’
Com o objetivo de melhorar a regulação da tensão em sistemas de potência, pode-se usar um transformador em fase,
com relação de espiras variável. No contexto da modelagem de sistemas, considerando os valores por unidade (pu),
teoricamente seriam necessárias mudanças de base a cada
variação na relação de espiras do transformador. Para contornar este problema, o equipamento é modelado por um
transformador ideal com relação de espiras 1:n em série
com uma impedância, conforme mostra a figura acima.
Suponha que o transformador abaixador em fase conecte
duas barras com tensões nominais de 130/69 kV. Em uma
situação hipotética, na qual as tensões terminais valem
140/56 kV, o valor de n, em pu, é
(A) 0,4
(B) 0,8
(C) 1,0
(D) 1,2
(E) 2,5
48
Para realizar a escolha do Esquema de Aterramento, devem ser conhecidas as necessidades dos locais envolvidos. Numa instalação em que é fundamental manter a continuidade do serviço elétrico e, ao mesmo tempo, ter uma
melhor qualidade de energia fornecida aos equipamentos, o Esquema adequado é o
(A) TN-S
(B) TN-C
(C) TN-C-S
(D) TT
(E) IT Médico
13
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
54
51
Ia
Uma das finalidades do aterramento é prover segurança
ao operador ou usuário de um equipamento elétrico. Para
tanto, é necessário que a corrente de falta seja maior que
a corrente de atuação do dispositivo de proteção. Essa
condição depende
(A) das condições físicas do local e das condições físicas
do usuário.
(B) da tensão do sistema elétrico, das condições físicas
do local e das condições físicas do usuário.
(C) da corrente de falta, das condições físicas do local e
das condições físicas do usuário.
(D) da corrente de atuação, das condições físicas do
local e das condições físicas do usuário.
(E) apenas da tensão do sistema elétrico considerado.
A
Z
Z
B
C
Z
Ib
Ic
circuito aberto
A figura acima representa uma carga trifásica equilibrada,
que teve o condutor da linha C rompido. Sabendo-se que
Iao é a corrente de sequência zero do sistema, afirma-se
52
que
Em uma carga trifásica desbalanceada ligada a três fios, a
equação que relaciona os módulos da tensão de deslocamento de neutro VNN’ com a tensão de sequência zero V0
na carga é
(A) VNN’ = V0
(B) 2VNN’ = V0
(C) VNN’ = 3V0
(D) 3VNN’ = V0
(E) VNN’ = 2V0
(A) a corrente de neutro vale 3Iao, sendo Iao ¹ 0.
(B) a soma das componentes simétricas da corrente Ic vale
Iao, sendo Iao ¹ 0.
(C) as correntes de sequência zero de Ia, Ib e Ic possuem
valores diferentes de zero e a soma destas 3 correntes
é igual a zero.
(D) as correntes de sequência zero de Ia, Ib e Ic são iguais
a zero.
53
(E) o valor de Ia é igual a Ib.
Um sistema trifásico hipotético a quatro fios é responsável
por alimentar cargas trifásicas e monofásicas não lineares. As tensões do sistema são senoidais, com frequência
de 60 Hz. Nessas condições, são gerados harmônicos de
corrente que se propagam pelo sistema, em função da
presença de cargas não lineares. Com relação aos
componentes simétricos destas correntes,
(A) caso as cargas monofásicas sejam desconectadas,
mantendo-se a alimentação das cargas trifásicas, a
corrente de neutro será nula, supondo haver harmônicos múltiplos de três nas correntes de linha.
(B) caso haja o quinto harmônico nas correntes, eles
serão de sequência positiva.
(C) caso haja harmônicos de quarta ordem, eles serão de
sequência negativa.
(D) o emprego de transformador trifásico, conectado em
delta-delta, impede a circulação de harmônicos de
sequência zero da carga para o sistema.
(E) as ordens dos harmônicos presentes no condutor
neutro são múltiplas de dois.
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
55
A fim de determinar o sistema reduzido na entrada de uma
instalação elétrica cuja tensão de entrada é de 15 kV, a
concessionária informou ao engenheiro responsável pelo
cálculo que o nível de curto-circuito simétrico na entrada
da instalação é de 1200 kVA. Tendo sido adotado como
bases a tensão de 15 kV e a potência de 300 kVA, a
impedância do sistema reduzido, em p.u., é igual a
(A) 0,25
(B) 0,33
(C) 1,00
(D) 3,00
(E) 4,00
14
56
Barra 1
Equivalente da linha
E
1
SH
Y LT
1
Barra 2
jQ
c1
Yc
Z
ZLT
sh
Y
LT
LT
sh
Y
LT
Y
C
Q
C1
= 1,0
0° - tensão na barra 1
= j0,02 - admitância paralela da linha
= j0,08 - impedância série da linha
= j0,001 - admitância do banco de capacitores
conectados à barra 1
- potência reativa injetada na barra 1
pelo banco de capacitores
A figura acima mostra um sistema elétrico de potência, consistindo em duas barras conectadas através de uma linha
representada por seu modelo p equivalente. Na barra 1 está conectado um banco de capacitores que visa a fornecer
suporte de reativo.
barra
Considerando que Ybarra é a matriz de admitância nodal do sistema descrito, o valor do elemento Y11
, isto é, o primeiro
elemento da diagonal principal da matriz Ybarra, é, aproximadamente,
(A)
j4,2
(B)
j5,53
(C) – j5,53
(D) – j10,5
(E) – j12,47
57
Curto-circuitos simétricos em sistemas elétricos são fenômenos que estão inseridos dentro do problema de transitórios
meio-rápidos em sistemas de potência, ocorrendo, em sua maioria, nas linhas de transmissão expostas. O curto-circuito
simétrico, envolvendo as três fases, é considerado o mais crítico dentre os demais tipos de curto. Com base nesse cenário,
afirma-se que a(s)
(A) importância do conhecimento das correntes e tensões de curto-circuito em um sistema está associada ao
dimensionamento da capacidade de interrupção de disjuntores, baseando-se em uma condição média de severidade,
visando a aliar aspectos técnicos e econômicos simultaneamente.
(B) ocorrência de uma falta simétrica em uma determinada barra do sistema faz com que sua tensão seja reduzida instantaneamente, havendo contribuição das barras adjacentes nesse defeito, e impedâncias das linhas conectadas à barra
em curto serão um dos fatores que influenciarão nas correntes de falta.
(C) impedância de Thevenin equivalente do restante do sistema, desconsiderando a barra sob defeito, tem característica
predominantemente resistiva, ao se aplicar o teorema de Thevenin na ocorrência de um curto-circuito simétrico.
(D) capacidade de uma determinada barra em manter sua tensão, na ocorrência de um curto-circuito simétrico, depende
de seu nível de falta, sendo que a inserção artificial de impedâncias de aterramento não influi no nível de falta, ocasionando a redução das correntes de curto.
(E) tensões em algumas barras da rede serão reduzidas durante a ocorrência do curto-circuito, sendo que o valor desta
redução dependerá do nível de falta das barras, definido pelo quociente da tensão antes da falta e da corrente após a
falta.
15
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
58
60
G2
G1
Em um sistema elétrico trifásico ocorreu uma falta franca
SG2=PG2 +jQG2
(curto-circuito) entre uma fase e o terra. Sabe-se que
r
V1(F) é a tensão de sequência positiva antes da falta e
r
r
r
que Z0 , Z1 e Z2 são as impedâncias de sequências zero,
1
V1
2
V2
P12
SD2=PD2+jQD2
positiva e negativa do sistema, visto do ponto da falta.
A figura acima representa duas barras de um sistema elétrico de potência, que estão conectadas através de uma
A expressão que determina a corrente de falta da
linha de transmissão representada por uma reatância sé-
sequência positiva (I1) e a que relaciona I1 com a corrente
rie de 0,05 pu (resistências e elementos shunt são
de falta (IF) são, respectivamente,
desconsiderados). Deseja-se manter um perfil horizontal
r
r
V1(F)
r
(A) I 1 = r
Z0 + Z1
de tensão, isto é, as tensões em ambas as barras iguais a
e
1,0 pu.
Dados:
r
r
V1(F)
(B) I 1 = r
r
Z1 + Z2
e
r
r
V1(F)
(C) I 1 = r
r
r
Z0 + Z1 + Z2
r
r
V1(F)
(D) I 1 = r
r
Z1 + Z2
I1 = 3IF
e
r
r
V1(F)
(E) I 1 = r
r
r
Z0 + Z1 + Z2
I1 = 3IF
E1 = 1,0
E2 = 1,0 pu
I1 = 3IF
e
Fluxo de potência da barra 1 para a barra 2: P12 = 10,0 pu.
I1 =
Potência complexa da carga conectada à barra 2:
IF
3
e I1 =
SD2 = 20+j12 pu.
IF
3
O controle de tensão é realizado por geradores síncronos
conectados em cada uma das barras. O valor da potência
reativa aproximada, em pu, injetada pelo gerador G2 na
59
barra 2 é
Um gerador, operando em vazio, possui as seguintes
características:
•
•
•
•
•
•
0° pu
ligação Y solidamente aterrado
potência: 10 3 MVA
tensão: 20 kV
reatância subtransitória de eixo direto: 0,30 pu
reatância de sequência negativa: 0,40 pu
reatância de sequência zero: 0,15 pu
(B) 10,2
(C) 12
(D) 12,5
(E) 14,7
61
Uma certa fonte de tensão alimenta uma carga resistiva
variável. Efetuam-se duas medidas sobre a carga e constata-se que, quando a carga consome 2A, a tensão sobre
ela é de 9V, e quando consome 4A, a tensão cai para 6V.
Ocorrendo uma falta linha-terra, o valor da reatância de
aterramento do gerador, em pu, para que a corrente de
falta seja igual a 1500A, é
(A) 0,05
(B) 0,10
(C) 0,15
(D) 0,20
(E) 0,25
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
(A) 0
A resistência interna da fonte, em W , é
(A) 0,5
(C) 1,5
(E) 3,0
16
(B) 1,0
(D) 2,0
62
As colunas abaixo contêm os principais tipos de partidas de motores e algumas das suas características.
TIPO DE PARTIDA
1 – Direta
2 – Chave estrela-triângulo
3 – Chave compensadora
4 – Chave estática
5 – Através de reator
CARACTERÍSTICA
( ) Aumenta a impedância do sistema diminuindo a corrente de partida.
( ) Impede o aumento abrupto de corrente durante a comutação da tensão de partida para
a de operação.
( ) Ocorre abrupta elevação da corrente quando da comutação entre a tensão de partida e
a tensão de operação, caso não seja corretamente ajustada.
( ) É empregada usualmente em motores que partem sem carga.
( ) Permite ajustar a tensão de partida de modo a atender as características da carga.
A associação correta do tipo de partida com a sua característica, na sequência de cima para baixo, é
(A) 1 – 2 – 4 – 5 – 3.
(B) 2 – 5 – 3 – 4 – 1.
(C) 3 – 2 – 4 – 1 – 5.
(D) 5 – 3 – 2 – 1 – 4.
(E) 5 – 3 – 4 – 1 – 2.
63
Pe
c
Pe = Pmaxsen d
A2
Ps
A1
Po
0
b
Pe =Pmax sen d – potência elétrica de entrada.
Pmax – valor máximo da potência elétrica de entrada.
a
do ds dm
180º
d
d
– ângulo de potência do motor.
dm
– ângulo de potência máximo do motor, supondo o sistema dentro do limite de estabilidade.
Considere um motor síncrono de polos lisos, conectado a uma barra infinita através de uma linha de transmissão curta,
operando em regime permanente na velocidade síncrona. No contexto do critério de igualdade de áreas para o problema
da estabilidade angular em sistemas elétricos de potência, considere também a figura acima, onde é apresentada a potência elétrica de entrada desse motor em função do ângulo de potência. Inicialmente, o motor funciona na velocidade síncrona,
com um ângulo de potência d0 e potência mecânica de saída P0. Subitamente, a carga mecânica é aumentada de forma
que a potência de saída tenha um novo valor, Ps, maior que P0.
O sistema rotativo opera dentro do limite de estabilidade e oscila em torno do ponto b. Sobre o correto comportamento do
sistema rotativo, após a perturbação, afirma-se que no
(A) ponto b, após passar pelo ponto a, o rotor encontra-se na velocidade síncrona e a potência elétrica Pe é igual à potência
mecânica de saída Ps.
(B) deslocamento do ponto b para o c, a potência elétrica é maior que a potência mecânica de saída Ps e a velocidade do
rotor é menor que a síncrona.
(C) ponto c, a velocidade do rotor é maior que a síncrona, havendo uma tendência ao aumento de d.
(D) deslocamento do ponto c para o b, o ângulo de potência diminui, em função do decrescimento da velocidade do rotor.
(E) deslocamento do ponto b para o a, a potência elétrica de entrada é menor que a potência mecânica de saída, e a
velocidade do rotor é menor que a síncrona.
17
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
64
66
Q1
Vi = 50 V
V = 138kV
Vo
Subestação 1 - 30MVA
52
52
G
51
A
R3
Subestação 2 - 15MVA
Q2
B
Rp = 2 kW
R1
O diagrama unifilar acima apresenta um sistema elétrico
de potência composto por uma unidade geradora G, uma
linha de transmissão e três subestações abaixadoras. O
disjuntor 52 da barra A é para 400A e o seu TC possui as
seguintes relações de transformação – 600/500/300:5. O
relé de sobrecorrente possui unidade temporizada com
tapes de 4, 5, 6, 8, 10, 16 e 32 A. Sabe-se que o ajuste
mínimo do tape da unidade temporizada do relé 51 é dado
por:
> 1,5
R2
Subestação 3 - 10MVA
51
50
tape
Rz
Vz = 5,3 V
O circuito regulador de tensão realimentado, mostrado na
figura acima, apresenta todos os seus componentes
semicondutores operando na região ativa. Para que a tensão Vo na saída possa ser ajustável continuamente pelo
potenciômetro Rp, variando apenas entre 12 e 36 V, os
valores dos resistores R1 e R2, em kW, serão, respectivamente,
(A) 1 e 3
(B) 2 e 1 (C) 2 e 2
(D) 3 e 1
(E) 3 e 2
In
RTC
onde: In é a corrente nominal do circuito;
RTC é a relação de transformação do TC
67
Usando a menor relação de transformação em que pode
ser ajustado o TC do disjuntor 52 da barra A, o valor mínimo
do tape da unidade temporizada do relé 51 da barra A é
(A) 4
(B) 5
(C) 6
(D) 8
(E) 10
2 kW
4 kW
-
65
VE
+
+
4 kW
+
-
X
VS
6V
1 kW
Y
W
Z
A figura acima apresenta um circuito ativo, alimentado por
uma fonte senoidal com amplitude de 3,0 V e nível DC nulo.
A figura acima ilustra o circuito digital que gera o sinal W a
O diodo zener é de 4,0 V. Todos os componentes podem
partir dos sinais binários X, Y e Z. A expressão booleana
ser considerados ideais para efeito de análise do circuito.
do sinal W em função de X, Y e Z é
(A) X(Y + Z)
A faixa de variação, em volts, que melhor se aproxima com
(B) XY + YZ
a do sinal VS em regime permanente é
(C) X(Y + Z)
(A) 3,6 £ VS £ -4,0
(B) 4,0 £ VS £ -2,4
(D) XY + YZ
(C) 4,0 £ VS £ -3,0
(D) 4,2 £ VS £ -1,8
(E) XY + YZ
(E) 5,5 £ VS £ -3,0
ENGENHEIRO(A) DE EQUIPAMENTOS JÚNIOR
ELÉTRICA
18
68
Os conversores CA/CC são equipamentos baseados em eletrônica de potência, cujas aplicações vão desde fontes de
alimentação para pequenos equipamentos eletrônicos até sistemas de transmissão em corrente contínua. Associe as
figuras à esquerda, que mostram três tipos de conversores CA/CC, aos gráficos à direita, que representam possíveis
formas de onda de corrente i de entrada dos conversores.
P
I
D1
_v + i
n
_
+
_
+
D3
P +
D5
v
a
b
Id
0
Id
vd
i
wt
e
D4
D6
D2
_
N
Q
II
D1
+
vs
i
i
vd
D2
_
vs
+
wt
Id
_
III
R
+
D1
+
vs
_
0
Id
Legenda
vs e v d
D3
i
i
vd
Id
0
D4
D2
i
vs
vd
vd e i
Id
wt
_
vs
A associação correta entre os conversores e suas respectivas formas de onda de corrente de entrada é
(A) I – P , II – Q , III – R.
(B) I – P , II – R , III – Q.
(C) I – Q , II – P , III – R.
(D) I – Q , II – R , III – P.
(E) I – R , II – P , III – Q.
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+
is
T1
T3
+
vs
_
vd
T4
Dados:
Is1 = 0,9 Id
is – corrente de entrada do conversor.
Is – valor eficaz da corrente de entrada do conversor.
Is1 – valor eficaz da componente fundamental (primeiro harmônico) da
corrente de entrada do conversor.
h – ordem do harmônico.
vs – tensão senoidal de alimentação do conversor.
Id
_
T2
A figura acima representa um conversor CC/CA monofásico a tiristores, do tipo onda completa, e cuja carga é modelada
como uma fonte de corrente constante de valor Id igual a 10 A.. O conversor é alimentado por uma fonte de tensão senoidal,
de 60 Hz, com 220 V eficazes. O ângulo de disparo dos quatro tiristores é a = 60o. O valor da potência ativa consumida pelo
conversor, em W, é
(A) 2200
(B) 1100
(C) 990
(D) 500
(E) 350
70
portadora triangular (vst )
tensão de controle
(vcontrol)
+
Vd
_
0
+
R
tempo
vcontrol > vst
Vo
_
On
On
sinal de abertura
e fechamento
da chave
ton
Off
Off
vcontrol < vst
toff
Os conversores CC/CC são equipamentos que se baseiam em eletrônica de potência e apresentam uma série de aplicações,
desde fontes reguladas até acionamentos de motores elétricos. A figura acima apresenta o circuito simplificado de um conversor
CC/CC, onde a tensão Vd será convertida na tensão Vo e, ao lado, o princípio básico da conversão que utiliza o chaveamento
controlado pelo método PWM. Considere o valor de pico da onda dente-de-serra de 0,8 V e a tensão de controle de 0,6 V.
Para uma tensão Vd de 12 V, a tensão de saída Vo, em volts, é
(A) 6,5
(B) 8
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(C) 9
20
(D) 10,8
(E) 12
O
H
N
U
SC
R
A
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